Сайт о современной художественной ковке металла мастерами
Модно, Стильно, Красиво.
Художественная эмаль
Художественная эмаль возникла еще во времена Древнего Египта сначала как имитация драгоценных камней и применялась как...
Кованая роза
Конечно, кованая роза больше подходит для оформления классических, ренессансных, барочных интерьеров, чем для современных...
Кованая оружие
Ковка оружия бесспорно является одним из направлений наших работ, потому что кованая оружие - это замечательный сувенир...
Интересные статьи:
Карбиды металлов и спеченные твердые сплавы тугоплавких металлов
Производство спеченных твердых сплавов на основе карбидов металлов относится к классической области порошковой металлургии. В начале в этих сплавах использовался почти исключительно карбид вольфрама, однако по мере развития производства твердых сплавов стали использовать и карбиды других металлов, в том числе...
Гафний
В производстве чистого циркония гафний получают в виде побочного продукта, отделяя его от циркония. В цирконовых рудах всегда содержится от 0,2 до 15 % гафния (от общего содержания циркония в руде)...
Титан
Титан, по-видимому, является одним из наиболее важных тугоплавких металлов, используемых в технике. Достижения в области производства титана очень велики, сейчас титан получают в больших количествах...
Полосы из инструментальных сталей |
29-01-2024 |
Полосы толщиной от 0,4 до 0,8 мм свариваются без дефектов при давлении 8 ... 10 МПа. Приведенный выше критерий подобия П в связи с этим нельзя считать определяющим. Благодаря низкому давлению (на порядок) сводится к минимуму образование дефектов типа "напуск".
При испытании на число перегибов основного металла и сварного соединения со снятым усилением из низкоуглеродистой стали сечением 0,4 Х22, 0 мм среднее количество перегибов составляет для основного металла 83, а для сварного соединения - 78. При этом для основного металла количество перегибов находится в диапазоне 78 - 90, а для сварного соединения - 73-85.
Тоже самое можно сказать и о соединении из высокоуглеродистой стали, но после термической обработки.
В пятом разделе исследованы сварные соединения гибкого режущего инструмента после сварки и разработана технология их термообработки.
Известно, что при быстром нагревании аустенитного зерна образуется меньшего размера, чем при медленном. В связи с этим нагрева при сварке тонких полос из инструментальных сталей, проведенное с большой скоростью по критериям физического подобия, сопровождается формированием в зоне соединения мелкозернистой структуры с дрибногольчатим мартенситом.
В такой структуре мартенсита микротрещины не наблюдаются.
Исходя из известного режима сварки, по критериям сходства был перечислен режим сварки полос сечением 0,8 Х25, 0 мм. Этот перерасчет носит лишь ориентировочный характер, так как физические свойства низкоуглеродистой стали заметно отличаются от свойств углеродистой инструментальной стали. В связи с этим подобранный нами режим (табл. 1.) Был проверен на больших партиях контрольных образцов, подвергавшихся последующим механическим испытаниям.
Запись термического цикла сварки, анализ термокинетичнои диаграммы распада аустенита в стали У8, дилатометрические исследования зоны соединения, замеры твердости уверяют в том, что при сварке гибкого режущего инструмента из стали У8, У8А в зоне сплавления образуется тетрагональных мартенсит. Как и ожидалось, сварные соединения хрупкие и при попытке их испытаний на загиб сразу лопаются.
В зьязку с этим после сварки необходима была их последующая термообработка непосредственно в зажимах сварочной машины, как вариант наиболее простой и доступной обработки в условиях контактной стыковой сварки.
В ходе работ было установлено, что термообработка, которая включала в себя нагрев участка сварного соединения непосредственно в зажимах сварочной машины при однократном и многократном импульсном нагреве, не повышает в достаточной мере пластичность зоны сварки.
Высокие механические свойства, в том числе пластические, сталей У8, У8А обеспечивает структура мелкозернистого сорбита. Она может быть получена с помощью специальной термической обработки (изотермический отжиг) есть операции, в которой сорбит образуется непосредственно из аустенита минуя мартенситную область.
Рационально выбранное время и температура при изотермическом отжиге позволили сформировать мелкозернистую структуру после термообработки.
Полученные значения числа перегибов сварных соединений из стали У8А сечением 0,8 Х25, 0 мм после термообработки близки к соответствующим показателям основного металла. Среднее количество их для основного металла составляет 8,5, а для сварного соединения - 8,2. При этом для основного металла количество перегибов находится в диапазоне 8 - 9, а для сварного соединения - 7,5 - 9.
Влияние атомарного водорода НА СТРУКТУРЫ МЕТАЛЛА ПОЛУПРОВОДНИКА РЕНИ - МЕТАЛЛ ВЫСОКИХ ТЕХНОЛОГИЙ Легированные порошки Снижения коррозионной стойкости нефтепроводов Свойства и испытания спеченных железа и стали